U većini slučajeva može se pretpostaviti da su parametri dalekovoda (aktivna i reaktivna otpornost, aktivna i kapacitivna provodljivost) ravnomjerno raspoređeni po njenoj dužini. Za relativno malu dužinu, distribucija parametara ne može se uzeti u obzir i koristiti koncentrirane parametre: aktivni i reaktivni otpor RL i X L linije, aktivne i kapacitivne provodljivosti crte.
Električni prijenosni linije sa naponom od 110 kV i viših do 300-400 KM viši od do 300-400 KM obično su zastupljeni supstitucijom P-u obliku zamjene (Sl.3.1).
Aktivna otpornost linije određuje se formulom:
Rl \u003d rol, (3.1) gdje
rO je otpor, om / km, na temperaturi žice + 20 ° C;
L - dužina linija, km.
Otpornost G0 određuje se tablicama ovisno o presjeku. Na žici od žice osim 200 slova je naveden linijski otpor.
Reaktivni otpor je definiran na sljedeći način:
Xl \u003d xol,(3.2)
gde je XO specifična reaktivna otpornost, om / km.
Specifične induktivne otpornosti faza aviokompanije u općem slučaju su različite. Prilikom izračunavanja simetričnih načina rada koriste se prosječne XO vrijednosti:
gde je RPR radijus žica, vidi;
DSR je udaljenost srednje mjere između faza, cm, određena sljedećim izrazom:
ako su DAB, DBC, DCA udaljenosti između žica, respektivno, faze A, B, C, Sl.3.2.
Kada se paralelni lanci postavljaju na dvije lanene potpore, strujanje svake fazne žice određena je strujom oba lanca. Promjena XO-a zbog učinka drugog lanca prije svega ovisi o udaljenosti između lanca. Razlika između XO jednog lanca tokom računovodstva i bez uzimanja u obzir utjecaj drugog lanca ne prelazi 5-6% i ne uzima se u obzir u praktičnim proračunima.
U dalekovodima na ul ³ zz0kv žica svake faze podijeljena je u nekoliko (N) žica. To odgovara povećanju ekvivalentnog radijusa. Ekvivalentni polumjer podijeljene faze:
gdje je udaljenost između žica u fazi.
Za XO čelične aluminijske žice određene su referentnim tablicama, ovisno o presjeku i broju žica u fazi.
Aktivna provodljivost GL linije odgovara dvije vrste gubitaka aktivna snaga: Od curenja trenutnog prolaska kroz izolatore i krunu.
Struje propuštanja kroz izolatore su male, tako da se gubici moći u izolatorima mogu zanemariti. U zračnim linijama sa naponom od 110kV i više pod određenim uvjetima, napetosti električno polje Na površini žice se povećava i postaje kritičnije. Zrak oko žice intenzivno je joniziran, formirajući sjaj - krunu. Kruna odgovara gubitku aktivne snage. Najradikalnije sredstvo za smanjenje gubitaka snage na kruni je povećavanje promjera žice. Najmanji dozvoljeni odjeljci žica vazdušne linije Normalizirani stanjem formiranja krune: 110kV - 70 mm2; 220kV -240 mm2; 330kV -2x240 mm2; 500kV - 3x300 mm2; 750kV - 4x400 ili 5x240 mm2.
Pri izračunavanju stabilnih načina električne mreže Napon do 220kV aktivne provodljivosti praktično se ne uzima u obzir. U mrežama sa UD ³z0KV Kada određujete gubitak energije i prilikom izračuna optimalnih režima, potrebno je uzeti u obzir gubitak na kruni:
DRK \u003d DPK0L \u003d U2G0L, 3.6)
ako je DRK0 specifični gubitak aktivne snage na kruni, G0 je specifična aktivna provodljivost.
Kapacitiv provodljivosti BL linije nastala je zbog spremnika između žica različitih faza i žičane snage - zemlje i definirana je na sljedeći način:
gde je Bo specifična kapacitivna provodljivost, cm / km, koja se mogu odrediti referentnim tablicama ili sljedećom formulom:
Za većinu proračuna u mrežama 110-220 kV, linija za napajanje obično je predstavljena jednostavnije supstitucijske sheme (Sl.3.3, b). U ovoj shemi, umjesto kapacitivne provodljivosti (Sl.3.3, A), reaktivna moć koju proizlazi na kontejnerskim linijama uzima se u obzir. Pola kapacitivnog (punjenja) linije linije, MVAR, jednak je:
UF i U - faza i interpasalni napon, kv;
IB - kapacitivna struja na zemlju.
Sl. 3.3. Sheme za zamjenu dalekovoda:
a, B - AIR linija 110-220-330 kV;
b - zračna linija UB £ 35 kV;
m - nazivaju linije SAD £ 10 kV
Od (3.8) slijedi da je QB snaga koju proizvedena linija vrlo ovisi o naponu. Za zračne linije s naponom od 35 kV i ispod, kapacitivnu snagu se ne može uzeti u obzir (Sl.3.3, b). Za linije, UD ³ ZZ0 KV po dužini više od 300-400 km, uzmite u obzir ujednačenu raspodjelu otpora i provodnika duž linije. Shema zamjene takvih linija je četvorolop.
Redovne kablove za napajanje predstavljene su i programom za zamjenu u obliku slova P-u. Specifična aktivna i reaktivna otpornost RO, XOS su određeni referentnim tablicama, kao i za zračne vodove. Od (3.3), (3.7) može se vidjeti da se XO smanjuje, a BO raste kada su fazni vodiči pričvršćeni. Za kablove, udaljenost između vodiča je znatno manja nego za zrak, zato je XO malo i za izračunavanje režima za kablovske mreže napon od 10 kV, a dolje se može uzeti u obzir samo aktivni otpor (Sl. 3.3, G ). Kapacitiv struja i QB punjenja u kablovskim linijama više nego u zraku. U visokonaponskim kablovskim linijama, QB se uzimaju u obzir (Sl. 3.3, b). Aktivna provodljivost GL uzima se u obzir za 110 kV kablova i iznad.
3.2. Gubitak energije u linijama
Gubitak aktivne snage u Lamu podijeljen je u gubitak holing DRHX-a (gubitak na krunu) i gubitke opterećenja (na grijanju žica) DRN:
U liniji za gubitke reaktivna snaga potrošiti na stvaranje magnetskog fluksa unutar i oko žice 
Određuje zagrijavanje žica (toplotnih gubitaka) i ovisi o materijalu provodnika koji nose struju i njihovim presjecima. Za linije sa malim presjekom, izrađenim od obojenog metala (aluminij, bakar), aktivni otpor je za jednak OHMIC (DC otpor), jer se manifestacija površine tijekom industrijskih frekvencija za vrijeme industrijske frekvencije od 50-60 Hz je nezapaženo (oko 1%). Za velike dijelove (500 mm i više) fenomen površine površine sa industrijskim frekvencijama značajnim
Aktivni otpor reda linije određuje se formulom, om / km
gdje je specifičan aktivan otpor materijala žice, om mm / km; F.- Odjeljak fazne žice (vene),. Za tehnički aluminij, ovisno o svom marku, moguće je uzeti \u003d 29,5-31,5 mm mm / km, za bakar \u003d 18,0-19,0 \u200b\u200bohm mm 2 / km.
Aktivna otpornost ne ostaje stalna. To ovisi o temperaturi žice, koja se određuje sa temperaturom okoline (srednja), brzinom vjetra i vrijednosti struje koja prelazi preko struje.
Ohmička otpornost je pojednostavljena može se tumačiti kao prepreka za usmjeravanje troškova naplate. kristalne rešetke Materijal vodiča koji obavlja oscilatorni pokrete u blizini ravnoteže države. Intenzitet oscilacija i, respektivno, ohmički otpor povećava se povećanjem temperature dirigenta.
Ovisnost aktivni otpor od temperaturne žice t.određeno u obliku
gdje je regulatorna vrijednost otpornosti R 0 izračunava formulom (4.2) , na temperaturi dirigenta t \u003d.20 ° S; A - Koeficijent temperature električni otpor, OM / grad (za bakrene aluminijske i čelične aluminijske žice α \u003d 0.00403, za čelik α \u003d 0.00405).
Teškoća razjašnjenja aktivnog otpora linija softvera (4.3) je da temperatura žice ovisi o trenutno opterećenje A intenzitet hlađenja može primetno premašiti temperaturu okoline. Potreba za takvim pojašnjenjem može se pojaviti pri izračunavanju sezonskih električnih načina rada.
Prilikom dijeljenja VL faze n.identične žice u izražavanju (4.2) Neophodno je uzeti u obzir ukupnu seštvu faznih žica:
4.2. Induktivni otpor
Sproveden magnetsko poljenastaje okolo i unutar vodiča kada ih vodi naizmjenična struja. Dirigent je vođen samo-indukcijom EMF-a, usmjeren u skladu s principom Lenze suprotno je izvoru EMF-a
Opozicija, koja ima samoindukciju EMF za promjenu e-pošte izvora i uzrokuje induktivni otpor dirigenta. Što je veća promjena potoka, trenutna struja \u003d 2NF (brzina trenutne promjene dI/dT.), i veličina induktivnosti faze L, ovisno o dizajnu (grananju) faze i trofaznog LPP-a u cjelini, veća je induktivna otpornost elementa X \u003d l. To jest, za istu liniju (ili jednostavno električnu zavojnicu) sa povećanjem frekvencije snage f Induktivni otpor povećava se. Prirodno, na nulti frekvenciji \u003d 2nf \u003d 0, na primjer u mrežama direktna struja, Nedostaje induktivni otpor LEP-a.
Induktivna otpornost faza višefaznih LPP-a utječe i na međusobnu lokaciju faznih žica (živih). Pored EMS samo-indukcije, u svakoj fazi je dosljedan EMF međusobne indukcije. Stoga, sa simetričnim položajem faza, na primjer, vrhovima ravnotežnog trokuta, rezultirajući suprotstavljajući EMF u svim fazama isti je i samim tim i isti proporcionalni otpor otpornosti na induktivnu fazu. Uz horizontalni raspored faznih žica, fazni tok nejednako je, tako da se induktivni otpor faznih žica razlikuje jedna od druge. Da bi se postigla simetrija (isti) fazni parametri na posebnim nosačima, vrši se transpozicija (permutacija) faznih žica.
Induktivni otpor, iz linije 1 km, određuje empirijska formula, om / km,
Ako preuzmete frekvenciju trenutnog 50 Hz, zatim na navedenoj frekvenciji \u003d 2nf \u003d 314 RAD / s za žice od obojenih metala (| M \u003d 1) Dobijamo, Ohm / km,
Međutim, za naznačene nazivne napone, odnos između R 0 parametara je karakterističan za<
(4.23)
gdje je udaljenost između žica u fazi, jednaka 40-60 cm.
Analiza ovisnosti (4.23) pokazuje da ekvivalent ukazuje da ekvivalentni fazni radijus varira u rasponu od 9,3 cm ( n.\u003d 2) do 65 cm (kada n.\u003d 10) i malo ovisno o presjeku žice. Glavni faktor koji određuje promjenu je broj žica u fazi. Budući da je ekvivalentni polumjer podijeljene faze mnogo veći od važećeg polumjera ne-uminske fazne žice, a zatim induktivno
otpornost takvog AV-a, određena transformiranom formulom obrasca (4,24), om / km, smanjuje:
(4.24)
Smanjenje X 0, postignuto uglavnom zbog smanjenja vanjskog otpora X "0, relativno mali. Na primjer, kada faza dijeli fazu od 500 kvadratnih metara - do 0,29-0,30 ohma / km, tj. otprilike na trećem. Respektivno, sa smanjenjem otpora
Povećava liniju propusnosti (savršena granica):
(4.25)
Prirodno, uz povećanje ekvivalentnog faznog radijusa, napon električnog polja oko faze se smanjuje i, dakle, gubitak energije u koronaciju. Ipak, ukupne vrijednosti ovih gubitaka za visoki i ultra visoki napon VL (220 kV i više) primjetne su vrijednosti koje su potrebne prilikom analize linija ovih klasa napona ( sl. 4.5.).
Podešavanje faze u nekoliko žica povećava kapacitet VL i, respektivno, kapacitivnu provodljivost:
(4.26)
Na primjer, prilikom cijepanja faze 220 kV VL u dvije žice, provodljivost se povećava sa 2,7 10 -6 do 3,5 10 -6 cm / km. Tada je punjenje snage 220 kV prosječne dužine, na primjer 200 km,
koji je proporcionalan prenesenim kapacitetima na klasu napona, posebno s prirodnom snagom linije
(4.27)
4.6. Sheme za zamjenu dalekovoda
Gore navedene su karakteristike pojedinačnih elemenata redova za zamjenu redaka. U skladu s njihovom fizičkom manifestacijom u modeliranju električnih mreža, predstavljeni su krugovi VL, CL i Busbar sl. 4.5., sl. 4.6., sl. 4.7.. Predstavljamo neke generalizacije objašnjenja ovim shemama.
Pri izračunavanju simetričnih stalnih režima ES-a je za zamjenu je za jednu fazu, tj. Uzdužne parametre, otpor Z \u003d R + JX prikazan je i izračunato za jednu fazu, a kad se faza dijeli, uzimajući u obzir u obzir broj žica u fazi i ekvivalentnog radijusa faznog dizajna VL.
Kapacitivnu provodljivost zrakoplova uzima u obzir provodljivost (kontejnere) između faza između faza i zemlje i odražava stvaranje punjenja snage čitavog trofaznog dizajna linije:
Aktivna linija provodljivosti G,shunt između faze (stambenog) i točke nulte potencijala šeme (zemlja) uključuje ukupni gubitak aktivne snage na kruni (ili u izolaciji) tri faze:
Poprečna provodljivost (shunts) Y \u003d g + jx U programima za supstituciju ne možete prikazati, već zamijeniti kapacitete ovih runta ( sl. 4.5, B.; Sl. 4.6, B. ). Na primjer, umjesto aktivne provodljivosti pokazuju gubitak aktivne snage u VL-u:
(4.29)
ili u izolaciji CL:
Umjesto kapacitivne provodljivosti ukazuju na proizvodnju električne energije za punjenje
(4.30a)
Ovo računovodstvo poprečnih grana LED opterećenja pojednostavljuje procjenu električnih načina koji su provedeni ručno. Takve sheme zamjene linija nazivaju se izračunatim ( sl. 4.5, B.; sl. 4.6, B.).
U naponu u krugu do 220 kV pod određenim uvjetima ne možete uzeti u obzir određene parametre ako je njihov utjecaj na rad mreže beznačajan. S tim u vezi, sheme zamjene redaka prikazane sl. 4.1.U nekim slučajevima se može pojednostaviti.
U naponu do 220 kV gubitka energije na kruni, a u nastavnom naponu do 35 kV dielektričnih gubitaka su maloljetni. Stoga, u proračunima električnih načina, zanemaruju i, u skladu s tim, izjednačite na nulu aktivnu provodljivost ( sl. 4.6.). Računovodstvo aktivne provodljivosti potrebno je za napon od 220 kV i za CL sa naponom od 110 kV i veći u proračunima koji zahtijevaju izračun gubitaka električne energije, te za napon od 330 kV i većim i pri izračunavanju električnih načina ( sl. 4.5.).
Potreba za račune kapaciteta i punjenja linije ovisi o milosti punjenja i opterećenja napajanja. U lokalnim mrežama male dužine nazivnih napona do 35 kV, punjenje struje i snage znatno manje opterećenja. Stoga se u CL-u kapacitivnu provodljivost uzima u obzir samo na stresovima od 20 i 35 kV, a u VL-u se može zanemariti.
U okružnim mrežama (110 kV i višim) sa značajnim dužinama (40-50 km i više), kapaciteti za punjenje mogu biti proporcionalni teretima i podložnom obveznom računovodstvu ili direktno ( sl. 4.6, B.) bilo uvođenjem kapacitivne provodljivosti ( sl. 4.6, A.).
U žicama VL s malim dijelovima (16-35 mm 2), prevladava aktivna otpornost, a na velikim dijelovima (240 mm 2 u okružnim mrežama sa naponom od 220 kV i gore), određena je svojstva mrežnih mreža po njihovim induktima. Aktivna i induktivna otpornost žica srednje veličine (50-185 mm 2) je blizu jedni drugima. U nastavnom naponu do 10 kV malih dijelova (50 mm 2 i manje), aktivni otpor je određivanje, a u ovom slučaju induktivni otpor se ne može uzeti u obzir ( sl. 4.7, B.).
Potreba za unosom induktivne otpornosti ovisi o udjelu reaktivne komponente struje u cjelokupnom električnom opterećenju. Prilikom analize električnih načina sa niskim koeficijentima snage (COS<0,8) индуктивные сопротивления КЛ необходимо учитывать. В противном случае возможны ошибки, приводящие к уменьшению действительной величины потери напряжения.
DC LEP-ove zamjenske sheme mogu se smatrati posebnim slučajem promjenjive strujnog šeme zalogaj za X \u003d 0 i b. = 0.
Parametri faza dalekovoda su ravnomjerno raspoređeni po dužini, I.E. Napajanje je lanca sa jednolično raspoređenim parametrima. Točan izračun sheme koji sadrži takav lanac dovodi do složenih proračuna. S tim u vezi, pri izračunavanju dalekovoda općenito koriste pojednostavljene "t" i "P" - poput zamjenskih shema sa koncentriranim parametrima (slika br. 1). Pogreške električnog izračuna linije sa "t" i "P" - oblik supstitucionih programa otprilike su isti. Ovise o dužini linije.
Pretpostavke o koncentraciji pravih jednoličnim raspoređenim parametrima duž dužine LEP-a važe se na dužini zračnih linija (VL), ne veće od 300-350 km, a za kablove (CL) 50-60 km. Za prijenos velike dužine koriste se različiti načini za račun za raspodjelu njihovih parametara.
Dimenzija EK i, u skladu s tim, sustav simulacijskih jednadžbi određuje se brojem kruga. Stoga, u praktičnoj, izračuni, posebno koristeći računare, "P" - oblikovana zamjenska shema, ima jednu prednost, manji od 1,5 puta u dimenziji kruga u odnosu na modeliranje LEP "T" - oblikovanog kruga. Stoga će se izvršiti daljnja izjava u odnosu na "P" - dijagram sheme zamjene ZJN-a.
Izdvajamo uzdužne elemente - otpornosti LEP Z \u003d R + JX i poprečni elementi - provodljivost y \u003d g + jb (slika br. 2). Vrijednosti navedenih parametara za LPP određene su općim izrazom.
gdje n (R 0, x 0, g 0, b 0) je vrijednost uzdužnog ili poprečnog parametra, koja se nalazi 1 km linije L, km. Ponekad se ovi parametri nazivaju rogue.
Za krilo specifičnog izvršenja i klase, napon koristi djelomične slučajeve ovih programa, ovisno o fizičkoj manifestaciji i vrijednosti (vrijednosti) odgovarajućeg parametra. Razmotrite kratku suštinu ovih parametara.
Aktivna otpornost uzrokuje zagrijavanje žica (toplinski gubici) i ovisi o materijalu provodnika koji nose struju i njihovim odjeljcima. Za linije s malim presjekom koji izvodi obojeni metal (aluminijum, bakar), aktivni otpor je za jednak ohmički (stalni aktuelni otpor), jer se manifestacija površinske efekta tokom industrijskih frekvencija u industrijskim frekvencijama 50- 60 Hz je nezapaženo (oko 1%). Za visoke prelaze (500 mm 2 ili više) je površinski učinak sa industrijskim frekvencijama.
Aktivna otpornost na liniju određuje se formulom, om / km,
gde; - Specifičan aktivan otpor materijala žice, OM MM 2 / km; F-presjek fazne žice (vene), mm 2. Za tehnički aluminij, ovisno o svom brandu, možete prihvatiti; \u003d 29,5-31,5 Ommm 2 / km, za bakar; \u003d 18-19 Omm 2 / km.
Aktivna otpornost ne ostaje stalna. To ovisi o temperaturi žice, koja se određuje sa temperaturom okoline (srednja), brzinom vjetra i vrijednosti struje koja prelazi preko struje.
Ohmički otpor na pojednostavljeno može se tumačiti kao prepreka za usmjereno kretanje optužbi skupština materijala dirigenta, obavljajući oscilatorni pokrete u blizini ravnoteže. Intenzitet oscilacija i, u skladu s tim, Ohmički otpor povećava se s povećanjem temperature dirigenta.
Ovisnost aktivnog otpora temperaturi žice T određuje se kao
gDJE - regulatorna vrijednost otpora R 0 izračunava se Formulom br. 2, na temperaturi vodiča T \u003d 20 0 s; α-temporativni koeficijent električnog otpora, OM / HAIL (za bakrene, aluminijske i čelične aluminijske žice α \u003d 0.00403, za čelik α \u003d 0.00455).
Poteškoće pojašnjenja aktivnog otpora linija prema formuli br. 3 je da temperatura žice ovisno o trenutnom opterećenju i intenzitetu hlađenja može značajno prelaziti temperaturu ambijent. Potreba za takvim pojašnjenjem može se pojaviti pri izračunavanju sezonskih električnih načina rada.
Kad se faza dijele od VL-a po n od istih žica u izrazu br. 2, potrebno je uzeti u obzir ukupnu seštvu faznih žica:
Induktivna otpornost je zbog magnetnog polja koja nastaje oko i unutar vodiča kada tekući tokovi. U dirigentima vodi EMF samoodređenja, usmjeren u skladu s principom Lenza, nasuprot EMF-u izvora
Opozicija koja ima samoučešnju EMFS za promjenu EMF izvora i uzrokuje induktivni otpor dirigenta. Što je veća promjena protoka određena trenutnom frekvencijom; f (stopa promjene trenutnog DI / DT) i vrijednosti induktivnosti faze L, ovisno o dizajnu (razgranača) faze i Trofazni LPP u cjelini, veća je induktivna otpornost elementa X \u003d ωl. To jest, za istu liniju (ili jednostavno električnu zavojnicu) sa povećanjem frekvencije snage f Induktivni otpor povećava se. Prirodno, na nulti frekvenciji (; f \u003d 0), na primjer, u DC mrežama nedostaje induktivni otpor LPP-a.
Induktivna otpornost faza višefaznih LPP-a utječe i na međusobnu lokaciju faznih žica (živih). Pored samoindukcije EMF-a, svaka faza propisuje EMF od međusobne indukcije. Stoga, sa simetričnim položajem faza, na primjer, vrhovima ravnoteže trokuta, rezultirajući suprotstavljajući ELS-u u svim fazama isti su i stoga su iste proporcionalne faze otpornosti na induktivne utjecaja. Za horizontalni raspored Fazne žice faznog fluksa nisu iste, tako da se induktivni otpor faznih žica razlikuju jedna od druge. Da bi se postigla simetrija (isti) fazni parametri na posebnim nosačima, vrši se transpozicija (permutacija) faznih žica.
Induktivna otpornost, pripisana liniji 1 km, određuje empirijsku formulu, OM / km,
(5)
Ako preuzmete frekvenciju trenutnog 50 Hz, zatim na navedenoj frekvenciji; f \u003d 314 RAD / C za žice od obojenih metala (μ \u003d 1) Dobijamo, Ohm / km,
(6)
i na frekvenciji od 60Hz, respektivno (ω \u003d 376,8 rad / s), Ohm / km
(7)
Pod približavanjem faznih žica, efekt EMF međusobne indukcije povećava se, što dovodi do smanjenja induktivnog otpora napajanja. Posebno uočljivo smanjenje induktivnog otpora (3-5 puta) u kablovskim linijama. Kompaktni visoki i ultra visokonaponski napon visoke propusne širine razvijeni su s induktivnim otporom na 25-20%.
Veličina srednjeg hetrizma udaljenosti između faznih žica (vena), m,
(8)
zavisi od lokacije faznih žica (guma). VL faze mogu se nalaziti vodoravno ili duž vrhova trokuta, fazne autobusne gume u vodoravnoj ili vertikalnoj ravnini, venama troslužnog kabla - na vrhovima ravnoteže. Vrijednosti D CP i R PR moraju imati istu dimenziju.
U nedostatku referentnih podataka, stvarni polumjer višekožiranih žica R Pr može se odrediti ukupnom površinom presjeka struje i čeličnog dijela žice, povećavajući ga, uzimajući u obzir uvijanje za 15- 20%, tj
(9)
Imajte na umu da induktivni otpor sastoji se od dvije komponente: vanjsko i unutarnje. Vanjska induktivna otpornost određuje se vanjskim magnetskim protokom koji se formira oko žica i vrijednosti D CP i R pr. Prirodno, sa smanjenjem udaljenosti između faza, efekt EMF-a međusobne indukcije i induktivni otpor opada i obrnuto. Na kablovskim linijama sa svojim malim udaljenostima između vena tekućih ruku (dva reda veličine manja nego u bl), induktivna otpornost značajno (3-5 puta) je manja od zraka. Da biste odredili X 0 kablovskih linija formule br. 5 i br. 6, ne primjenjuju se jer ne uzimaju u obzir značajke dizajna kablova.
Stoga, kada proračuni koriste tvorničke podatke o induktivnom otporu kablova. Interna induktivna otpornost određuje se unutarnjim potokom zatvorenim u žicama.
Za čelične žice njegova vrijednost ovisi o trenutnom opterećenju i daje se u referentnoj knjizi.
Dakle, aktivni otpor LEP-a ovisi o materijalu, presjeku i temperaturi žice. Zavisnost je obrnuto proporcionalna presjeku žice, izrečena pod malim dijelovima kada R 0 ima veće vrijednosti, a nije dovoljno na velikim dijelovima žica. Induktivni otpor LEP-a određuje se izvršenjem linija, dizajnu faze i praktično je neovisan o presjeku žica (vrijednost LG (D CP / R AD) je ≈const).
Kapacitivnu provodljivost je zbog tenkova između faza, fazne žica (stambenih) i zemljišta. U shemi zamjene okvira, procijenjena (radna) ramena kapaciteta ekvivalentne zvijezde dobivena iz transformacije trokuta provodnika u zvijezdi (brojk br. 3, b).
U praktičnim proračunima, radna sposobnost trofazne LL po jednu žicu po jedinici dužine (f / km) određuje se formulom
(10)
Radni kapacitet kablovskih linija znatno je veći od kapaciteta VL-a, kao vene vrlo blizu jedna drugu i uzemljene metalne granate. Pored toga, dielektrična propusnost kablovske izolacije mnogo je veća od jedinice - dielektrične propusnosti zraka. Veliki izbor kablovskih dizajna, odsustvo njihovih geometrijskih veličina, usložnjava definiciju radne sposobnosti i u vezi s praksom operativnih ili tvorničkih mjerenja.
Kapacitivnu provodljivost VL i CM, CM / KM, određena je općom formulom
Tabela br. 1 Radni kapacitet od 0 (10 -6), f / km, 3-jezgreni kablovi sa izolacijom struka
|
Napon, kvadrat |
Sektor vena, mm 2 |
||||||||||
Uzimajući u obzir izraz broj 10, (a) za aviokompaniju na trenutnoj frekvenciji od 50 Hz, imamo, cm / km,
(11)
i za VL sa frekvencijom napajanja od 60 Hz, vidjet ćemo, pogledajte, cm,
(12)
Kapacitiv provodljivosti ovisi o dizajnu kablova i označava ga proizvođač, ali za indikativne proračune, može se procijeniti u skladu s formulom br. 11.
Pod djelovanjem linija nanesene na liniju kroz kontejnere, dizajnirane su kapacitivne (punjene) struje. Tada je izračunata vrijednost kapacitivne struje po jedinici dužine, KA / km,
(13)
i reagiranje na snagu punjenja trofaznih dalekovoda, MVAR / km,
zavisi od napona na svakoj tački.
Vrijednost snage punjenja za cijeli LPP određuje se važećim (izračunatim) naponima početka i kraja linije, MVAR,
ili otprilike na nazivnom naponom
Za kablove 6-35 kV sa izolacijom od papira i viskoznu impregnaciju, poznata je stvaranje reaktivne snage Q 0 po kilometru linije, s kojim se ukupna generacija CL-a određuje u obliku
Svjetiljka sa poprečnom kapacitivnom provodljivošću u skladu s mrežom ispred kapacitivnog tekućeg napona treba se smatrati izvorom reaktivne (indukcijske) snage, češće naziva punjač. Imati kapacitivni karakter, napajanje punjenja smanjuje induktivnu komponentu opterećenja prenesenom preko linije na potrošaču.
U programima zamjene VL-a, počevši od nazivnog napona od 110 kV, a u CL-35 kV i više, u obliku kapacitivnih dirigenta u C ili generiranim kapacitetima Q c.
Udaljenost između faza LEP-a u svakom naponu, posebno za VL, gotovo je jednaka kao što to određuje invarijantni protok faze i kapacitivni učinak linija, stoga, za VL tradicionalnog pogubljenja (bez dubokog cijepanja) od faza i posebnih struktura nosača), reaktivni parametri ovise o karakteristikama dizajna. Linije, od omjera udaljenosti između faza i presjeka (polumjera) žica gotovo je nepromijenjena u gore navedenim formulama odražava logaritamsku funkciju.
Prilikom obavljanja faza od 35-220 kV VL, njihova induktivna otpornost u uskim granicama: x 0 \u003d (0,40-0,44) Ohm / km, a kapacitivnu provodljivost nalazi se unutar b 0 \u003d (2,6-2,8) 10 -6 Vidi / km. Učinak promjena u području odjeljka (radijusa) kabela na x 0 je primjetniji nego u vl. Stoga za CL-a imamo širu promjenu induktivnog otpora: x 0 ≈ (0,06-0,15) Ohm / km. Za kablove svih razreda i dijelova sa naponom od 0,38-10 kV, induktivni otpor leži u užem intervalu (0,06-0,1 ohm / km) i određuje se iz tablica fizikalno-tehničkih kablova.
Prosječna vrijednost snage punjenja na 100 km za 110 kV VL iznosi oko 3,5 mbar, za 220 kV - 13,5 MVAR, za 500 kV-95 MBV.
Računovodstvo ovih pokazatelja omogućava vam da isključite značajne pogreške prilikom izračuna parametara linija ili koristite navedene parametre u približnim proračunima, na primjer, za procjenu reaktivnih parametara njegove dužine (km) u obliku
Aktivna provodljivost je zbog gubitaka aktivne snage Δp zbog nesavršenosti izolacije (curenje na površini izolatora, provodljivosti (pomak) u izolacijskom materijalu) i zračne ionizacijom oko dirigenta kao rezultat od pražnjenja korone. Specifična aktivna provodljivost određena je općom formulom shunt, vidi / km,
gdje u nazivni napon dalekovoda na struju na trgu.
Gubici izolacije bili su beznačajni, a pojava koronacije u WL-u javlja se samo kada se snage električne polja premaši na površini od KV MAX / cm:
kritična vrijednost oko 17-19 kV / cm. Takvi uvjeti za koronaciju pojavljuju se u 110 kV VL i višim naponom.
Couriout i zato gubitak aktivne snage snažno ovisi o naponu VL, radijusu žice, atmosferskih uvjeti i stanja žice površine. Što je veći napon i manje radijus žica, veća snaga električne polje. Pogoršivanje atmosferskih uslova (visoka vlaga, vlažni snijeg, mraz na površini žica), burske, ogrebotine također doprinose rastu snage električnog polja i, u skladu s tim, gubici aktivne snage koronijuma. Koronarno pražnjenje uzrokuje smetnje na radio i televizijsku prijem, koroziju površine žica VL-a.
Da bi se smanjili gubici za krunu na ekonomski prihvatljivu razinu, pravila uređaja za električnu instalaciju (gue) postavljaju minimalne presjeke (promjere) žica. Na primjer, za 110kV-AC 70 (11,8 mm), za 120 k.č. - potrošen 240 (21,6 mm).
Gubici za koronaciju uzimaju se u obzir prilikom modeliranja VL s nominalnim naponom od 330 kV i još mnogo toga.
U CL-u, pod utjecajem najveće napetosti, slojevi izolacije struka u blizini površine kabla živjeli su. Što je veći napon kabla, uočljive struje curenja kroz izolacijske materijale i kršenje njegovih dielektričnih svojstava. Nakon tangenta uglova dielektričnih gubitaka TG Δ, primljeni prema fabrici proizvođača.
Aktivni kabelski provod po jedinici dužine
(20)
i odgovarajuću struju curenja u izolaciji kabla i
(21)
Tada dielektrični gubici u izolacijskom materijalu CL, MW,
Treba ih uzeti u obzir za CL sa nominalnim naponom od 110 kV i viši.
Objavljeno 10.01.2012 (relevantno do 04/10/2013)
Linija električne mreže teoretski se smatra da se sastoji od beskonačno velikog broja aktivnih i reaktivnih otpora i provodljivosti duž nje.
Precizno računovodstvo za učinak distribuirane otpornosti i provodljivosti je složen i potreban je u proračunima vrlo dugih linija, koji se ne smatraju na ovom tečaju.
U praksi se ograničilo na pojednostavljene metode obračuna, s obzirom na liniju sa koncentriranim aktivnim i reaktivnim otporima i provodnicima.
Za proračune su unesene pojednostavljene sheme zamjene linije, naime: Shema zamjene u obliku slova P koji se sastoji od sukcesivno povezanog aktivnog (R L) i reaktivne (x l) otpora. Aktivna (g L) i reaktivna (kapacitivna) (B L) provodljivost uključeni su na početku i na kraju linije 1/2.
Shema zamjene u obliku slova P karakteristična je za zrak koji vodi napon od 110-220 kV dužine do 300-400 km.
Aktivna otpornost određuje formula:
r l \u003d r o ∙ l,
gdje je R o otpornost OM / km na t o žici + 20 o, l - dužina linije, km.
Aktivna otpornost žica i kablova na frekvenciji od 50 Hz obično je približno jednak ohmičkim otpornosti. Fenomen površinske efekta se ne uzima u obzir.
Specifični aktivni otpor R o za čelični aluminij i ostale obojene metalne žice određene su tablicama ovisno o presjeku.
Za čelične žice nemoguće je zanemariti površinsku učinak. Za njih R o ovisi o odjeljku i tekućim struji i nalazi se na tablicama.
Na temperaturi žice, razlikuje se od 20 o, linijski otpor specificira odgovarajućim formulama.
Reaktivni otpor određuje:
x l \u003d x o ∙ l,
gde je X O specifična reaktivna otpornost OM / KM.
Specifična induktivna otpornost faza VL u općem slučaju različita je. Prilikom izračunavanja simetričnih načina rada koristi se prosjek x:
gdje je RF radijus žica, vidi;
D CP - Udaljenost srednjeg merenja između faza, cm, određena je sljedećim izrazom:
D cf \u003d (d av d d sa) 1/3
Gdje d av, d av, d sa - udaljenosti između žica odgovarajućih faza A, B, C.
Na primjer, na lokaciji faza u uglovima jednakostranog trokuta sa strane D, prosječna udaljenost mjerača je D.
D av \u003d d sunce \u003d d sa \u003d d
Kad se LPP žice nalaze u vodoravnom položaju:
D av \u003d d sunce \u003d d
D sa \u003d 2D
Kada se paralelni lanci postavljaju na dvije lanene potpore, strujanje svake fazne žice određena je strujom oba lanca. Promjena x 0 Zbog efekta drugog lanca ovisi o udaljenosti između lanca. Razlika između X 0 jednog lanca tokom računovodstva i bez uzimanja u obzir utjecaj drugog lanca ne prelazi 5-6% i ne uzima se u obzir u praktičnim proračunima.
U dalekovodima na broju u broju ≥330 kV (ponekad na naponu od 110 i 220 kV), žica svake faze podijeljena je u nekoliko žica. To odgovara povećanju ekvivalentnog radijusa. U izrazu za x 0:
X O \u003d 0,144LG (D CF / R Pr) +0,0157 (1)
umjesto R Pr koristi
r EK \u003d (R PR CP PF-1) 1 / pf,
gdje je r eq ekvivalentni radijus žica, vidi;
i CF - udaljenost srednje metra između žica iste faze, cm;
n f - broj žica u jednoj fazi.
Za retke s podijeljenim žicama, posljednji termin u formuli 1 smanjuje se u N f Timesu, I.E. Ima oblik od 0,0157 / n f.
Specifična linija za aktivnu fazu s poljevetim žicama određena je na sljedeći način:
r 0 \u003d R 0P / N F,
gdje r 0PR - specifični otpor žice ovog odjeljka, definiran referentnim tablicama.
Za čelične aluminijske žice x 0, određeno je referentnim tablicama, ovisno o odjeljku, za čelik, ovisno o odjeljku i struji.
Aktivna provodljivost (g L) linije odgovara dvije vrste aktivnih gubitaka snage:
1) iz trenutnog curenja kroz izolatore;
2) Gubici na kruni.
Struje curenja putem izolatora (TF-20) mali i gubici u izolatorima mogu se zanemariti. U zračnim linijama (VL) sa naponom od 110 kV i iznad određenih uvjeta, čvrstoća električnog polja na površini žice povećava i postaje kritičnija. Zrak oko žice intenzivno je joniziran, formirajući sjaj - krunu. Kruna odgovara gubitku aktivne snage. Najradikalnije sredstvo za smanjenje gubitaka snage na kruni je povećati promjer žice, za visokonaponske linije (330 kV i veće), korištenje cijevi žice. Ponekad možete koristiti takozvani sistemski način za smanjenje gubitaka snage na kruni. Dispečer smanjuje napon u liniji na određenu vrijednost.
S tim u vezi, postavljeni su najmanji dopušteni presjeci u kruni:
150 kV - 120 mm 2;
220 kV - 240 mm 2.
Čonoracija žica vodi:
Do smanjenja efikasnosti,
Do poboljšane oksidacije površine žica,
Na pojavu radio smetnji.
Pri izračunavanju instaliranih mrežnih režima do 220 kV, aktivna provodljivost se praktično ne uzima u obzir.
U mrežama sa u NOM ≥330 kV Prilikom izračunavanja moći prilikom izračuna optimalnih režima potrebno je uzeti u obzir gubitak na kruni.
Kapacitivnu vodljivost (u l) nastaju zbog spremnika između žica različitih faza i žičane snage - zemlje i određuje se na sljedeći način:
u L \u003d u 0 l,
gdje je u 0 specifična kapacitivnu provodljivost cm / km, koja se može odrediti referentnim tablicama ili na sljedećoj formuli:
0 \u003d 7,58 ∙ 10-6 / LG (D CF / R AVE) (2),
gdje je d cf udaljenost srednje mjere između žica faza; R PR - radijus žica.
Za većinu proračuna u mrežima 110-220 kV krug (Power Line), predstavljena je jednostavnija supstitucijska shema:
Ponekad u shemi zamjene umjesto kapacitivne provodljivosti u L / 2, uzima se u obzir reaktivna snaga koju stvara kontejnerski linije (napajanje).
Polovina kapaciteta linije, MVAR, je:
Q c \u003d 3i c u f \u003d 3u φ u 0 l / 2 \u003d 0,5v 2 V, (*),
gdje u f i u je respektivno faza i interpravozični (linearni) napon, kv;
I C - kapacitivni razgovor sa zemljom:
IC \u003d u f l / 2
Iz izražavanja za Q C (*) slijedi da su snage Q C, generirane linije visoko ovise o naponu. Što je veći napon, veća je kapacitivna snaga.
Za zračne linije sa naponom od 35 kV i ispod kapacitivne snage (q c), moguće je da se ne uzima u obzir, tada će shema zamjene poduzeti sljedeći obrazac:
Za retke sa u NOM ≥330 kV Dužine, više od 300-400 km uzima u obzir ujednačenu raspodjelu otpora i provodnika duž linije.
Kablovske energetske linije predstavljaju istu shemu zamjene u obliku slova u obliku slova u obliku slova u obliku.
Specifične aktivne i reaktivne otpore R 0, x 0 se određuju referentnim tablicama, kao i za vl.
Iz izraza za x 0 i na 0:
X O \u003d 0,144LG (D CF / R Pr) +0,0157
0 \u003d 7,58 ∙ 10 -6 / LG (D CF / R
može se vidjeti da se X 0 opada, a u 0 raste kada su različite žice rasteprocijalne.
Za kablovske vodove, udaljenost između faznih žica znatno je manja nego za VL i x 0 je vrlo mala.
Pri izračunavanju CL (kablovskih linija) režima sa naponom od 10kV i dolje možete razmotriti samo aktivni otpor.
Kapacitiv struje i Q C u kablovskim linijama Više nego u vl. U kablovskim linijama (CL) visokog napona, Q C se uzimaju u obzir, a specifična kapacitivna snaga Q C0 KVAR / KM može se odrediti tablicama u referentnim knjigama.
Aktivna provodljivost (g L) uzima se u obzir za 110 kV kablova i iznad.
Specifični parametri kablova X 0, kao i Q C0 dat u referentnim tablicama su indikativni, tačnije se mogu odrediti tvorničkim karakteristikama kablova.
| Razgovarati o forumu |
|
| |
|
